鎂合金由于密度小，比強度、比剛度高，導(dǎo)熱性能好和阻尼減震性能優(yōu)良等特點而廣泛的應(yīng)用于航天器、飛機、汽車以及電子產(chǎn)品等。隨著鎂合金用量的不斷增加，人們對鎂合金材料的性能提出了更高的要求。 鑄錠質(zhì)量是制約高性能鎂合金發(fā)展的瓶頸。

高效、經(jīng)濟的高性能鎂合金鎂錠開發(fā)制備技術(shù)是國家“863”高科技發(fā)展計劃項目“鎂合金鍛造輪轂產(chǎn)業(yè)化技術(shù)研究”的一部分，目的是為汽車用鎂合金鍛壓輪轂提供高質(zhì)量的鎂合金錠坯°

專家釆用數(shù)值模擬的方法，比較了金屬鎂和金屬鋁在常規(guī)DC鑄造和低頻電磁半連續(xù)鑄造過程中結(jié)晶器內(nèi)熔體的電磁場、流場和溫度場的分布規(guī)律，結(jié)果表明：當(dāng)施加電磁場強度相同時，鎂熔體內(nèi)感應(yīng)磁場強度的特大值小于鋁熔體，鎂熔體內(nèi)部感應(yīng)電磁場的衰減速度小于鋁熔體。隨著外加電磁場頻率的降低，金屬鎂和金屬鋁熔體芯部的磁感應(yīng)強度增大.相同頻率和磁場強度時，鎂熔體芯部的磁感應(yīng)強度高于鋁熔體。 常規(guī)鑄造時，金屬鎂鑄錠的液穴深度高于金屬鋁鑄錠，施加相同強度的低頻電磁場后，鎂熔體內(nèi)的強制對流速度高于鋁熔體，鎂鑄錠液穴深度小于鋁鑄錠。?300mmAZ31B鎂合金鑄錠的半連續(xù)鑄造過程模擬研究表明，常規(guī)鑄造時，鑄錠的液穴深度是195mm,施加頻率為15Hz強度為10000At的交流磁場后，鑄錠的液穴深度減小至124mm。低頻電磁場頻率的改變對鑄錠液穴深度的變化有明顯的影響，計算表明，電磁場強度為1000At,磁場頻率在1530HZ時，AZ31鑄錠的液穴較淺。

在數(shù)值模擬的基礎(chǔ)上，專家開發(fā)了?100mm、?200mm和?300mm鎂合金鑄錠的低頻電磁半連續(xù)鑄造(LFEC)新工藝，結(jié)果表明，施加低頻電磁場有效地細化了鑄錠的顯微組織，提高了錠坯的表面質(zhì)量，減小了合金化元素的宏觀偏析，抑制了鑄錠的熱裂紋。?100mmAZ91鎂合金鑄錠的低頻電磁鑄造實驗研究表明，當(dāng)電磁場強度為3000At,頻率在0?70Hz范圍內(nèi)變化時，頻率為30Hz時鑄錠的綜合性能較為合適。鑄造過程中施加低頻電磁場降低了AZ91鎂合金鑄錠發(fā)生熱裂紋的傾向，但沒有改變鑄錠內(nèi)結(jié)晶相的類型。 施加頻率為30Hz、強度為4800At的交變電磁場后，對于?200mmMA21鎂合金鑄錠，其中心和邊部的晶粒尺寸分別由常規(guī)鑄造時的210um和160um細化至155um和110um.對于?200mmMg-Zn-Zr鎂合金鑄錠，其中心和邊部的晶粒尺寸分別由常規(guī)鑄造時的180um和100um細化至90um和60um.合金元素測定表明，施加頻率為30Hz,強度為8000At的電磁場后，AI元素在MA2-1鎂合金鑄錠邊部的偏析率由常規(guī)鑄造時的3.52%降為2.69%,在鑄錠芯部偏析率由-3.11%增加到-1.04%。Zn元素的分布規(guī)律和AI元素一致。而對于Mg-Zn-Zr鎂合金鑄錠，施加強度為4800At頻率為30Hz的電磁場后，Zn元素在鑄錠邊部和中心的偏析率分別由常規(guī)鑄造時的4.64%和-3.44%減小至3.29%和-1.83%。

?300mmAZ80鎂合金鑄錠的低頻電磁鑄造試驗研究表明，常規(guī)鑄造時，鑄錠中心存在放射狀粗大枝晶。 鑄錠試樣在410℃以0.1S<'1〉的應(yīng)變速率壓縮時其流變應(yīng)力峰值為64MPa。施加低頻電磁場后，鑄錠內(nèi)部組織細化。磁場強度保持在9000At,電磁場頻率在0?30Hz范圍內(nèi)變化時，頻率為22Hz時鑄錠顯微組織較細小，且此條件下鑄錠試樣的熱壓縮流變應(yīng)力峰值減小至52MPa。在低頻電磁場的作用下，AI元素的偏析得到了改善，電磁場強度保持9000At,磁場頻率在15-30HZ時，在鑄錠邊部，AI元素的偏析率由 常規(guī)鑄造時的7.58%降為4.05?4.61 %,在鑄錠中心，其偏析率由常規(guī)鑄造時的-5.25%增加至-2.18?1.81%。Zn元素和AI元素呈現(xiàn)相似的規(guī)律。Mn元素的規(guī)律和AI相反，常規(guī)鑄造時，Mn元素在鑄錠邊部和中心的偏析率分別為4.11 %和-3.84%,施加低頻電磁場后，鑄錠中心Mn元素含量增大，邊部Mn含量減小。磁場強度不變，頻率為30Hz時，Mn元素在鑄錠邊部和中心的偏析率分別變?yōu)?3.18%和7.89%。 Fe元素的分布規(guī)律和Mn元素相似。低頻電磁鑄造的理論研究表明：Lorentz力的時間積分表現(xiàn)為對熔體的壓縮作用。在交變磁場作用下，熔體內(nèi)的固相顆粒在形成、生長的過程中受到排斥力的作用。在電磁場的集膚深度內(nèi)，大量晶核在交變電磁場的作用下有彌散分布的趨勢。

含Al、Mn、Fe三元素的化合物粒子由于受到電磁力的作用而向鑄錠中心偏聚。在低頻電磁半連續(xù)鑄造的 基礎(chǔ)上，專家開發(fā)了 ?200mm MA2-1, ?200mm Mg-Zn-Zr鎂合金和?300mm.AZ80鎂合金的電磁振蕩鑄造(LFEVC)新工藝。結(jié)果表明，電磁振蕩鑄造的鎂合金鑄錠表面粗糙，缺乏金屬光澤。和常規(guī)鑄造相比, 電磁振蕩鑄造有效的細化了鑄錠的顯微組織，改善了鑄錠內(nèi)元素的宏觀偏析，提高了鑄錠的機械性能。對 于MA2-1和Mg-Zn-Zr鎂合金鑄錠，當(dāng)振蕩磁場強度為8000At,振蕩頻率在10?30Hz范圍內(nèi)變化時，隨 著振蕩頻率的增加，鑄錠顯微組織逐漸細化，元素偏析逐漸減小。

?300mmAZ80鑄錠的電磁振蕩研究表明，施加振蕩電磁場后，鑄錠內(nèi)晶粒細化成薔薇狀，Mg<,17>Al<,12>共晶相細化且在晶界處彌散分布。隨著振蕩磁場強度的增加，鑄錠晶粒尺寸逐漸減小，Al、Zn、Mn、Fe元素宏觀偏析逐漸降低。當(dāng)電磁振蕩系統(tǒng)的交流磁場強度為10000At,直流磁場強度從l0000At增大到20000At時，鑄錠內(nèi)a-Mg晶粒中心Al、Zn兩元素的含量分別從3.198%和0.242%增加至3.543%和 0.287%。電磁振蕩鑄造的AZ80鑄錠整體硬度較高，極限抗拉強度和斷裂延伸率較常規(guī)鑄造時提高了 5?8%。理論研究表明，電磁振蕩力表現(xiàn)為對凝固熔體徑向不斷的拉伸和壓縮作用。電磁振蕩鑄錠內(nèi)部顯微組織的細化機理歸因為鑄造過程中熔體內(nèi)部形核率的增加和枝晶生長條件的抑制，鑄錠內(nèi)元素宏觀偏析的改善機理歸因為熔體內(nèi)部宏觀液相流動的抑制以及凝固后期糊狀區(qū)內(nèi)枝晶搭接開始時間的延遲。